Výpočet dutých jadier

Výpočet dutinových dosiek.

Základné údaje.

Vypočítajte a prestavte dutú dosku obytnej budovy s menovitými rozmermi B = 1,5 m; L = 4,2 m. Betón triedy C 20 /25 pracovná armatúra triedy S500. Trieda za prevádzkových podmienok - ХС1.

2.1.2. Výpočet zaťažení na prekrytie 1 m 2.

Obr. 4. Návrh parkety.

Stanovenie zaťaženia na 1 m 2 podlahovej dosky.

2.1.3. Konštrukčné zaťaženie na 1 m. dosky, pri V = 1,5m

Lineárne zaťaženie dosky je zostavené z šírky priestoru pre náklad rovnajúcej sa šírke dosky.

Vypočítané zaťaženie na 1 metrov štvorcových dĺžky dosky pri konštantných a variabilných situáciách vyrovnania sa považuje za najnepriaznivejšiu hodnotu týchto kombinácií:.

- Prvá hlavná kombinácia:

= [(0,12 + 0,01 + 0,54 + 0,1 + 3,0) x 1,35 + 1,5 x 0,7 x 1,5] x 1,5 = 10,00 kN / m;

- Druhá hlavná kombinácia:

= [0,85 × (0,12 + 0,01 + 0,54 + 0,1 + 3,0) × 1,35 + 1,5 × 1,5] × 1,5 = 9,86 kN / m;

Konštrukčné zaťaženie na 1 m. dĺžka dosky g = 10,00 kN / m.

Určenie odhadnutého rozpätia dosky pri jej spočívaní na stenách.

Obrázok 5. Výpočet rozpätia dosky.

Dĺžka konštrukčnej dosky:

l eff = 4180 - 2 x 120/2 = 4060 mm.

2.1.5. Návrh dosky:

Obrázok 6. Schéma dizajnu dosky. Story úsilie.

2.1.6 Stanovenie maximálnej konštrukčnej náročnosti sd a V sd :

M sd = (g × leff 2) / 8 = 10,00 x 4,06 2/8 = 20,6 kN ∙ m;

V sd = (g × leff ) / 2 = 10,00 x 4,06 / 2 = 20,3 kN;

Vypočítané údaje.

Betón triedy C 20 /25:

Fck = 20 MPa = 20 N / mm2, γs = 1,5, fCD = fck / γs = 20 / 1,5 = 13,33 MPa.

Pracovná armatúra triedy S 500:

Fyd = 450 MPa = 450 N / mm2.

2.1.8. Vypočítajte veľkosť ekvivalentnej časti.

Výška dosky je akceptovaná 220 mm. Priemer otvorov je 159 mm. Hrúbka police:

(220-159) / 2 = 30,5 mm.

Prijať: hornú polici hv = 31 mm, spodná polica hn = 30 mm. Šírka švíkov medzi doskami je 10 mm. Konštrukčná šírka dosky bk = B -10 = 1500-10 = 1490 mm. Horná šírka police: b eff = b na - 2 × 15 = 1460 mm. Hrúbka medziľahlých rebier je 26 mm. Počet otvorov v doske: n = 1500/200 = 7,5 ks. Vezmite 7 otvorov.

Otvory: 7 × 159 = 1113 mm.

Stredné rebrá: 6 × 26 = 156 mm.

K vonkajším okrajom zostáva: (1490 - 1269) / 2 = 110,5 mm.

hod1 = 0,9 × d = 0,9 × 159 = 143 mm je výška ekvivalentného štvorca.

hodF = (220 -143) / 2 = 38,5 mm - hrúbka profilových políc.

Znížená (celková) hrúbka rebier:

b w = 1460 - 7 x 143 = 459 mm.

Obrázok 7. Veľkosť pre dutú dosku.

Výška pracovnej časti.

d = h-c = 220-25 = 195 mm,

kde c = a + 0,5; a = 20 mm je hrúbka ochrannej vrstvy betónu pre triedu podľa prevádzkových podmienok XC1.

c = 25 mm. - vzdialenosť od ťažiska výstuže k vonkajšej ploche podlahovej dosky.

Určte polohu neutrálnej osi, za predpokladu, že neutrálna os prechádza pozdĺž spodného okraja políc, určujeme oblasť deformácie:

ξ = β = hF / d = 38,5 / 195 = 0,197.

pretože 0,167 2 až 0,07). Podľa vzorca nájdeme veľkosť ohybového momentu vnímaného betónovou časťou, ktorá sa nachádza vo výške police.

M Rd = (1,14 × ξ - 0,57 × ξ 2 - 0,07) × α × fCD × b eff × d 2 = (1,14 × 0,197 -

- 0,57 × 0,197 2 -0,07) × 1 × 13,33 × 1460 × 195 2 = 98,02 kNm.

Skontrolujte stav: M sd 2) = 20,6 x 106 / (1 x 13,33 x 1460 x 195 2) = 0,028;

Podľa tabuľky, kde αm = 0,028; n = 0,973.

Požadovaná plocha priečneho prierezu pozdĺžnej výstuže.

st = M sd / (fyd × × × d) = 20,6 × 106 / (450 × 0,973 × 195) = 241,27 mm2;

Výztuž je vytvorená mriežkou, v ktorej sú pozdĺžne tyče pracovnou výstužou dosky.

Prijaté: 8 Ø 8 S 500 Ast = 402 mm2;

Pomer vystuženia (percento vystuženia):

k = 1 + √200 / d ≤ 2,0; kde d je v mm;

k = 1+ √200 / 195 = 2,0;

ρ 1 = Ast / b w × d = 402 / (459 x 195) = 0,004 <0,02;

= 0,12 × 2,0 × 3 (100 × 0,004 × 20) × 459 × 195 = 57290,36 H = 57,29 kN;

V Rd, ct, min = 0,4 x 459 x 195 x 1,47 = 52628,94 H = 52,628 kN;

Celá priečna sila môže vnímať betónové dosky, konštrukčne sa inštaluje priečna výstuž.

Výpočet montážnych slučiek

Určte zaťaženie z vlastnej hmotnosti dosky.

Podľa katalógu je objem platne: V = 0,75 m 3.

P = V × ρ × γF × k g = 0,75 × 1,35 × 25 × 1,4 = 31,8 kN;

k g = 1,4 - dynamický koeficient.

Pri zdvíhaní dosky môže byť jeho hmotnosť prevedená do 3 slučiek.

Úsilie na jednu slučku:

N = P / 3 = 31,8 / 3 = 10,6 kN;

Určte prierezovú plochu jednej slučky triedy vystuženia S 240.

st = N / fyd = (10,6 x 103) / 218 = 48,62 mm2;

Prijať slučku Ø 8 S 240;st = 50,3 mm2.

Základné údaje.

Vypočítajte a premieňajte prefabrikovaný železobetónový pochod LM-1, šírku schodov obytnej budovy. Výška podlahy. Uhol sklonu pochodu, stupne s rozmermi 15,5 cm x 30 cm. Trieda betónu, výstuže kostry - S500, mriežky - S500, trieda podľa prevádzkových podmienok - ХС1.

Vypočítané údaje.

Pracovná trieda vystuženia S500:

Trieda priečneho zosilnenia S500:

Predbežné priradenie rozmerov pochodu.

Vo vzťahu k typickým výrobným formám priradíme hrúbku dosky (pozdĺž úseku medzi schodmi), výšku rebier (kosur), hrúbku rebier.

Skutočný prierez pochodu je nahradený vypočítaným jednosmerným tvarom s policou v stlačenej zóne.

Šírka steny akceptuje.

Šírka police sa zoberie na základe toho, že veľkosť presahu políc v každom smere od rebra by mala byť:

-nie viac ako 1/6 rozloženia prvku:

- s najviac polovičnou vzdialenosťou medzi pozdĺžnymi okrajmi:

- pri absencii priečnych rebier už viac:

Obrázok 11. Skutočná a zmenšená časť schodiska.

Výpočet montážnych slučiek.

Určite zaťaženie z vlastnej hmotnosti pochodu.

Podľa katalógu je hmotnosť pochodu: V = 0,608 m³.

Kg = 1,4 - koeficient dynamiky.

Keď sa pochod zdvíha, jeho hmotnosť sa môže preniesť na 2 slučky.

Úsilie na jednu slučku:

N = P / 2 = 28,73 / 2 = 14,37 kN.

Určte prierezovú oblasť jednej slučky triedy vystuženia S240.

Výpočet podlahovej dosky s dutým jadrom

obsah

Tabuľka 1 "Zber zaťaženia na prekrytie 1 m2".

Tabuľka 2 "Zber zaťaženia na 1 m2 krytia".

1. Výpočet dutinových dosiek.

1.1 Nainštalujte schému konštrukcie.

1.2 Definícia vypočítaného úsilia.

1.4 Výmena prierezu dosky s okrúhlymi otvormi s ekvivalentným úsekom T.

1.5 Výpočet dosky v normálnych sekciách.

1.5.1 Určenie polohy neutrálnej osi.

1.5.2 Určenie požadovanej plochy prierezu pracovnej výstuže podľa vzorca

1.5.3 Navrhovanie mriežky C1.

1.6 Výpočet dosky na účinok priečnej sily na šikmých úsekoch.

1.6.1 Skontrolujte potrebu priečnej výstuže.

1.6.2 Stanovenie percentuálnej pozdĺžnej a priečnej výstuže.

1.7 Výpočet dosky na úsilí inštalácie.

1.7.1 Výpočet mriežky na účinok záporného momentu počas inštalácie.

1.7.2 Kontrola pevnosti.

1.8 Výpočet montážnych slučiek.

2. Výpočet základov doskových pásov.

2.1 Stanovenie zaťaženia pôsobiaceho na základy.

2.2 Výpočet základu (určenie veľkosti podkladu)

2.2.1 Kontrola pevnosti.

2.3 Výpočet základov pevnostných pomerov materiálov.

2.3.1 Účel materiálov a určenie ich konštrukčných charakteristík.

2.3.2 Stanovenie výšky podkladu.

2.3.3 Určenie požadovanej plochy prierezu pracovnej výstuže.

2.3.4 Navrhovanie siete C1.

2.4 Výpočet montážnych slučiek.

Zoznam použitej literatúry

úvod

V moderných podmienkach závisí kvalita výstavby a architektonický vzhľad budovy od kvality priestorového a konštruktívneho riešenia, ktoré je súčasťou projektu.

Pri projektovaní občianskych a verejných budov je potrebné usilovať sa o používanie nových efektívnych stavebných materiálov, prefabrikovaných konštrukcií a výrobkov s plnou výrobnou pripravenosťou, ktoré znižujú spotrebu materiálu, výrobné náklady, zvyšujú komfort, trvácnosť budov a znižujú prevádzkové náklady.

Stavebné konštrukcie sú vypočítané s cieľom zabezpečiť bezpečnosť, spoľahlivosť a trvanlivosť ich prevádzky pri zaťažení pri najhospodárnejších rozmeroch úsekov. Úlohou výpočtu je určiť sily vznikajúce v konštrukčných prvkoch zo skutočných zaťažení, priradiť požadované rozmery prvkov, určiť požadované množstvo výstuže a tiež získať nasledujúce údaje potrebné pre vývoj pracovných výkresov konštrukcií.

Podľa úlohy som navrhol a postavil dva železobetónové prvky: podlahovú dosku s dutým jadrom a základovú dosku na pás.

V dôsledku výpočtu som určil sily vznikajúce v konštrukčných prvkoch existujúcich zaťažení: ohybové momenty a bočné sily, priradené prierezové rozmery prvkov, určili požadovaný počet pracovných a konštrukčných výstuží.

Výpočty boli urobené na prvom medznom stave v súlade s požiadavkami a označeniami Národnej bezpečnostnej rady 5.03.01 - 02 "Betónové a železobetónové konštrukcie" zmena č. 1, 2, 3, 4.

Tabuľka č. 1 "Zber zaťaženia na prekrytie 1 m 2"

Tabuľka č. 2 "Zber zaťaženia na krytie 1 m 2"

Výpočet podlahovej dosky s dutým jadrom

Výpočet dosky na normálnych profiloch.

Prierezová plocha

pracovná výstuž je určená vzorcom:

- maximálny ohybový moment;

d je vypočítaná výška úseku;

- odhadovaná odolnosť vystuženia;

η je tabuľkový koeficient, určuje sa podľa tabuľky 6.7 a závisí od koeficientu αm,ktorá je určená vzorcom:

Podľa tabuľky 6.7, η = 0.951, potom:

1.5.3 Navrhovanie siete C1:

Pre celý rad výstužných ocelí sa vyrábame 7 jadier Ø10 C500 GOST 10884 s

Tyče sú umiestnené v okrajoch. Montáž priečnych tyčí je konštruktívne prevzatá z podmienok zvárania. Podľa tabuľky 2 prihlášky akceptuje posilnenie

Ø4 GOST 6727 s rozstupom 200 mm.

Kontrola pevnosti.

Ak je potom poskytnutá sila;

Pre výpočet je potrebné určiť koeficient αm. Pre to potrebujete:

1. Určenie oblasti deformácie:

Podľa tabuľky 6.6 (príloha) je deformačná oblasť la.

2. Určenie relatívneho úsilia:

Podľa tabuľky 6.7, ξ = 0,05

3. Určenie koeficientu αm:

1.7.3 Určiť nosnosť:

, tj - podmienka je splnená. Poskytnutá trvanlivosť.

Výpočet montážnych slučiek.

Pri montážnych pántoch sa používa oceľová trieda S240 kvôli plasticite, aby sa zabránilo náhlej deštrukcii závesu.

N / mm 2 (podľa tabuľky 6.5)

Požadovaná plocha jednej montážnej slučky:

Stanovenie hmotnosti platne P:

ρ je hustota betónu;

- zaťažovací bezpečnostný faktor;

- dynamický faktor počas inštalácie;

Určenie plochy prierezu výstuže pre jednu montážnu slučku:

Podľa sortimentu výstužnej ocele prijímame kovania Ø10 so S240 mm 2.

Ris.1.7.2. Montážna slučka

Kontrola pevnosti. Obr.2.2.1 Návrh schémy nadácie

Ak je splnená podmienka Pporov R = 250,09

Podmienka nie je splnená. Vezmite si vankúš veľkosti 1,4 m a urobte prepočet:

Pre ventily podľa tabuľky 6.5 (zmena č. 4):

Výstavba mriežky C1.

Vzhľadom na skutočnosť, že jeden meter musí byť najmenej 5 a nie viac ako 10

tyče, na rade spevňujúcej ocele sa odoberajú 5 tyčí

Ø12 С400, GOST 10884, Ast = 565 mm 2. Upevnenie priečnych tyčí je akceptované

konštruktívne z podmienok zvárania. Na rozsah oceľovej výstuže akceptujte 7

tyče Ø4 C500, GOST 6727.

Výpočet montážnych slučiek.

Pri montážnych pántoch sa používa oceľová trieda S240 kvôli plasticite, aby sa zabránilo náhlej deštrukcii závesu.

Požadovaná plocha jednej montážnej slučky je určená vzorcom:

F je hmotnosť nadácie;

- návrhová odolnosť výstuže podľa SNB 5.03.01-02 (tabuľka 6.5);

ρ je hustota betónu;

- zaťažovací bezpečnostný faktor;

- dynamický faktor počas inštalácie;

Podľa sortimentu oceľovej výstuže sa prijímajú kovania Ø10, mm2.

Referencie

1. GOST 21.101 - 93 Základné požiadavky na pracovnú dokumentáciu.

2. GOST 21.501 - 93 Pravidlá pre realizáciu architektonicko-konštrukčných výkresov;

3. "Železobetónové konštrukcie" Základy teórie výpočtu a projektovania // Učebnica pre študentov stavebných špecializácií, vyd. Prof. T. M. Petsolda a prof. V. V. Tura - Brest, BSTU, 2003 - 380 s., S chorými;

4. Mandrikova A.P. "Príklady výpočtu železobetónových konštrukcií"; M.; Stroyizdat, 1991;

5. СНБ 5.01.01 - 99 "Základy budov a stavieb";

6. СНБ 5.03.01 - 02 "Betónové a železobetónové konštrukcie" zmena 1, 2, 3, 4;

7. SNiP 2.01.07 - 85 "Zatíženia a vplyvy" zmena 1;

8. SNiP 2.02.01 - 83 "Základy budov a stavieb"

9. "stavebné konštrukcie" vo výške 2 ton T.2 "železobetónové konštrukcie"; Učebnica pre technické školy / TN Tsai, 2. vyd., Pererab. A navyše, - M.: stroiizdat, 1985. - 462 p., Ill.

obsah

Tabuľka 1 "Zber zaťaženia na prekrytie 1 m2".

Tabuľka 2 "Zber zaťaženia na 1 m2 krytia".

1. Výpočet dutinových dosiek.

1.1 Nainštalujte schému konštrukcie.

1.2 Definícia vypočítaného úsilia.

1.4 Výmena prierezu dosky s okrúhlymi otvormi s ekvivalentným úsekom T.

1.5 Výpočet dosky v normálnych sekciách.

1.5.1 Určenie polohy neutrálnej osi.

1.5.2 Určenie požadovanej plochy prierezu pracovnej výstuže podľa vzorca

1.5.3 Navrhovanie mriežky C1.

1.6 Výpočet dosky na účinok priečnej sily na šikmých úsekoch.

1.6.1 Skontrolujte potrebu priečnej výstuže.

1.6.2 Stanovenie percentuálnej pozdĺžnej a priečnej výstuže.

1.7 Výpočet dosky na úsilí inštalácie.

1.7.1 Výpočet mriežky na účinok záporného momentu počas inštalácie.

1.7.2 Kontrola pevnosti.

1.8 Výpočet montážnych slučiek.

2. Výpočet základov doskových pásov.

2.1 Stanovenie zaťaženia pôsobiaceho na základy.

2.2 Výpočet základu (určenie veľkosti podkladu)

2.2.1 Kontrola pevnosti.

2.3 Výpočet základov pevnostných pomerov materiálov.

2.3.1 Účel materiálov a určenie ich konštrukčných charakteristík.

2.3.2 Stanovenie výšky podkladu.

2.3.3 Určenie požadovanej plochy prierezu pracovnej výstuže.

2.3.4 Navrhovanie siete C1.

2.4 Výpočet montážnych slučiek.

Zoznam použitej literatúry

úvod

V moderných podmienkach závisí kvalita výstavby a architektonický vzhľad budovy od kvality priestorového a konštruktívneho riešenia, ktoré je súčasťou projektu.

Pri projektovaní občianskych a verejných budov je potrebné usilovať sa o používanie nových efektívnych stavebných materiálov, prefabrikovaných konštrukcií a výrobkov s plnou výrobnou pripravenosťou, ktoré znižujú spotrebu materiálu, výrobné náklady, zvyšujú komfort, trvácnosť budov a znižujú prevádzkové náklady.

Stavebné konštrukcie sú vypočítané s cieľom zabezpečiť bezpečnosť, spoľahlivosť a trvanlivosť ich prevádzky pri zaťažení pri najhospodárnejších rozmeroch úsekov. Úlohou výpočtu je určiť sily vznikajúce v konštrukčných prvkoch zo skutočných zaťažení, priradiť požadované rozmery prvkov, určiť požadované množstvo výstuže a tiež získať nasledujúce údaje potrebné pre vývoj pracovných výkresov konštrukcií.

Podľa úlohy som navrhol a postavil dva železobetónové prvky: podlahovú dosku s dutým jadrom a základovú dosku na pás.

V dôsledku výpočtu som určil sily vznikajúce v konštrukčných prvkoch existujúcich zaťažení: ohybové momenty a bočné sily, priradené prierezové rozmery prvkov, určili požadovaný počet pracovných a konštrukčných výstuží.

Výpočty boli urobené na prvom medznom stave v súlade s požiadavkami a označeniami Národnej bezpečnostnej rady 5.03.01 - 02 "Betónové a železobetónové konštrukcie" zmena č. 1, 2, 3, 4.

Tabuľka č. 1 "Zber zaťaženia na prekrytie 1 m 2"

Maximálne prípustné zaťaženie podlahovej dosky

Pre usporiadanie podlahy medzi podlahami, ako aj pri výstavbe súkromných objektov sa používajú železobetónové panely s dutinami. Sú to spojovacie prvky v prefabrikovaných a prefabrikovaných monolitických budovách, ktoré zabezpečujú ich udržateľnosť. Hlavnou charakteristikou je zaťaženie podlahovej dosky. Určuje sa v štádiu návrhu budovy. Pred začiatkom stavebných prác by sa mali vykonať výpočty a vyhodnotiť únosnosť základne. Chyba vo výpočtoch nepriaznivo ovplyvní pevnostné charakteristiky konštrukcie.

Zaťaženie dutého plechu sa prekrýva

Typy dutých jadier

Panely s pozdĺžnymi dutinami sa používajú pri konštrukcii podláh v obytných budovách, ako aj v priemyselných budovách.

Železobetónové panely sa líšia týmito vlastnosťami:

  • veľkosť dutín;
  • tvar dutín;
  • vonkajšie rozmery.

V závislosti od veľkosti prierezu dutín sú železobetónové výrobky klasifikované takto:

  • výrobky s valcovými kanálmi s priemerom 15,9 cm. Panely sú označené označením 1PK, 1 PKT, 1 PKK, 4PK, PB;
  • výrobky s kruhmi s dutinami s priemerom 14 cm, vyrobené z ťažkých zmesí betónu, označené ako 2PK, 2PKT, 2PKK;
  • duté panely s kanálmi s priemerom 12,7 cm sú označené označením 3PK, 3PKT a 3PKK;
  • kruhové duté jadrové panely s priemerom dutiny zníženým na 11,4 cm. Používajú sa pre nízkonákladovú konštrukciu a sú označené ako 7PK.
Typy dosiek a konštrukcie podlahy

Panely pre medzipodložkové základne sa líšia v tvare pozdĺžnych otvorov, ktoré môžu byť vytvorené vo forme rôznych tvarov:

V spolupráci s odberateľom umožňuje norma výrobu výrobkov s otvormi, ktorých tvar sa líši od uvedených. Kanály môžu byť predĺžené alebo hruškovité.

Kruhové duté výrobky sa vyznačujú aj rozmermi:

  • dĺžka, ktorá je 2,4-12 m;
  • šírka v rozsahu 1 m3.6 m;
  • Hrúbka 16-30 cm.

Na žiadosť spotrebiteľa môže výrobca vyrábať neštandardné výrobky, ktoré sa líšia veľkosťou.

Hlavné charakteristiky dutých jadrových panelov

Dosky s dutinou sú vďaka svojim výkonnostným vlastnostiam obľúbené v stavebníctve.

Výpočet na dierovanie podlahovej dosky

Hlavné body:

  • rozšírená štandardná ponuka produktov. Rozmery je možné vybrať pre každý objekt individuálne, v závislosti od vzdialenosti medzi stenami;
  • znížená hmotnosť ľahkých výrobkov (od 0,8 do 8,6 t). Hmotnosť sa mení v závislosti od hustoty betónu a veľkosti;
  • prípustné zaťaženie na doske rovnajúce sa 3 - 12,5 kPa. Toto je hlavný prevádzkový parameter, ktorý určuje nosnosť výrobkov;
  • značka betónového riešenia, ktoré bolo použité na vyplnenie panelov. Na výrobu vhodných betónových zmesí s označením od M200 do M400;
  • štandardný interval medzi pozdĺžnymi osami dutín je 13,9 až 23,3 cm, vzdialenosť je určená veľkosťou a hrúbkou výrobku;
  • značku a typ použitých tvaroviek. V závislosti od veľkosti výrobku sa oceľové tyče používajú v napätom alebo nenapnutom stave.

Pri výbere produktov je potrebné zvážiť ich hmotnosť, ktorá by mala zodpovedať pevnostným vlastnostiam nadácie.

Ako sú označené duté dosky

Štátny štandard upravuje požiadavky na označovanie výrobkov. Označenie obsahuje alfanumerické označenie.

Označenie dutých jadier

Určuje nasledujúce informácie:

  • veľkosť panelu;
  • rozmery;
  • maximálne zaťaženie dosky.

Označenie môže obsahovať aj informácie o type použitého betónu.

Napríklad produkt, ktorý je označený skratkou PC 38-10-8, považuje dekódovanie:

  • PC - táto skratka označuje medzipodlažný panel s okrúhlymi dutinami, vyrobený spôsobom debnenia;
  • 38 - dĺžka výrobku, zložka 3780 mm a zaokrúhlená na 38 decimetrov;
  • 10 - zaokrúhlená šírka uvedená v decimetroch, skutočná veľkosť je 990 mm;
  • 8 - číslica udávajúca, koľko dosky odolá kilopascalom. Tento výrobok môže vydržať 800 kg na meter štvorcový povrchu.

Pri vykonávaní projektovej práce by ste mali venovať pozornosť indexu pri označovaní výrobkov, aby ste sa vyhli chybám. Je potrebné vybrať produkty podľa veľkosti, maximálnej úrovne zaťaženia a konštrukčných prvkov.

Výhody a slabosti dosiek s dutinami

Duté dosky sú obľúbené kvôli komplexu výhod:

  • nízka hmotnosť. Rovnako veľké, majú vysokú pevnosť a úspešne súťažia s pevnými panelmi, ktoré majú veľkú váhu, resp. Zvyšujú dopad na steny a základy budovy;
  • znížená cena. V porovnaní s pevnými náprotivkami potrebuje na výrobu dutých výrobkov znížené množstvo betónovej malty, čo pomáha znižovať odhadované náklady na stavbu;
  • Schopnosť absorbovať hluk a izolovať miestnosť. To sa dosiahne vďaka konštrukčným vlastnostiam spojeným s prítomnosťou pozdĺžnych kanálov v betónovom masíve;
  • vysoko kvalitných priemyselných výrobkov. Konštrukčné prvky, rozmery a hmotnosť neumožňujú panely remesiel;
  • možnosť urýchlenia inštalácie. Inštalácia je omnoho rýchlejšia ako konštrukcia pevnej železobetónovej konštrukcie;
  • rôznych rozmerov. To umožňuje používanie štandardizovaných produktov na výstavbu zložitých stropov.

Výhody produktu zahŕňajú aj:

  • možnosť využitia vnútorného priestoru na kladenie rôznych inžinierskych sietí;
  • zvýšená bezpečnosť výrobkov vyrobených v špecializovaných podnikoch;
  • odolnosť voči vibráciám, extrémnym teplotám a vysokej vlhkosti;
  • možnosť využitia v oblastiach so zvýšenou seizmickou aktivitou až do 9 bodov;
  • hladký povrch, čo znižuje zložitosť dokončovacích činností.

Výrobky nie sú vystavené zmršteniu, majú minimálne odchýlky vo veľkosti a sú odolné proti korózii.

Duté jadrové dosky

Existujú aj nevýhody:

  • potrebu používať zdvíhacie zariadenia na vykonávanie práce na ich inštalácii. Tým sa zvyšujú celkové náklady a tiež je potrebná voľná lokalita pre inštaláciu žeriavu;
  • potreba vykonať výpočty pevnosti. Je dôležité správne vypočítať statické a dynamické hodnoty zaťaženia. Masívna dlažba by nemala byť inštalovaná na stenách starých budov.

Na inštaláciu stropu je potrebné vytvoriť pancierovú zónu na hornej úrovni stien.

Výpočet zaťaženia podlahovej dosky

Výpočtom je ľahké určiť, koľko zaťaženia môže podlahová doska vydržať. Pre to potrebujete:

  • vykresliť priestorový plán budovy;
  • vypočítať hmotnosť pôsobiace na nosič;
  • výpočet zaťaženia vydelením celkovej sily počtom dosiek.

Pri určení hmotnosti je potrebné zhrnúť hmotnosť poteru, priečky, izoláciu, ako aj nábytok v miestnosti.

Zvážte spôsob výpočtu na príklade panelu s označením PC 60.15-8, ktorý váži 2,85 ton:

  1. Vypočítajte nosnú plochu - 6x15 = 9 m 2.
  2. Vypočítajte zaťaženie na jednotku plochy - 2,85: 9 = 0,316 t.
  3. Odčítame od štandardnej hodnoty vlastnej hmotnosti 0,8-0,316 = 0,484 t.
  4. Vypočítavame hmotnosť nábytku, stierky, podlahy a priečky na jednotku plochy - 0,3 tony.
  5. Porovnateľný výsledok s vypočítanou hodnotou 0,484-0,3 = 0,184 t.
Dutá jadrová doska PC 60.15-8

Výsledný rozdiel, ktorý sa rovná 184 kg, potvrdzuje prítomnosť bezpečnostnej rezervy.

Podlahová doska - zaťaženie na m 2

Metóda výpočtu umožňuje určiť nosnosť produktu.

Zoberme do úvahy výpočtový algoritmus na príklade PC panelu 23.15-8 s hmotnosťou 1,18 ton:

  1. Vypočítajte plochu vynásobením dĺžky šírkou - 2,3x1,5 = 3,45 m 2.
  2. Určte maximálnu nosnosť - 3,45x0,8 = 2,76t.
  3. Odobrali sme hmotnosť výrobku - 2,76-1,18 = 1,58 ton.
  4. Vypočítajte hmotnosť povlaku a poteru, ktorý je napríklad 0,2 ton na 1 m 2.
  5. Vypočítajte zaťaženie na povrchu hmotnosti podlahy - 3.45 x0.2 = 0.69 ton.
  6. Určte mieru bezpečnosti - 1,58-0,69 = 0,89 t.

Skutočné zaťaženie na meter štvorcový sa určuje vydelením hodnoty získanej na ploche 890 kg: 3,45 m2 = 257 kg. Toto je menej ako odhadovaná hodnota 800 kg / m2.

Maximálne zaťaženie dosky v mieste pôsobenia síl

Limitná hodnota statického zaťaženia, ktorá sa môže použiť v jednom bode, sa určuje pomocou bezpečnostného faktora 1,3. Aby ste to dosiahli, potrebujete štandardnú hodnotu 0,8 t / m 2 vynásobenú koeficientom bezpečnosti. Získaná hodnota je - 0,8 x 1,3 = 1,04 t. Pri dynamickom zaťažení pôsobiacom v jednom bode by sa bezpečnostný faktor mal zvýšiť na 1,5.

Zaťaženie dosky v panelovom dome starej budovy

Určenie, akú hmotnosť doska odolá v byte starého domu, by mala zvážiť množstvo faktorov:

  • nosnosť stien;
  • stav stavebných konštrukcií;
  • integrita výstuže.

Pri umiestňovaní starých budov na ťažký nábytok a kúpele so zvýšeným objemom je potrebné vypočítať, akú medznú silu je možné udržať na doskách a stenách budovy. Využite služby špecialistov. Vykonajú výpočty a určia hodnotu maximálneho povoleného a pokračujúceho úsilia. Profesionálne vykonané výpočty vám umožnia vyhnúť sa problémovým situáciám.

úvod

Myšlienka vytvorenia železobetónu z dvoch materiálov, ktoré majú odlišné mechanické charakteristiky, je reálna možnosť použitia betónu na stlačenie a oceľ na roztiahnutie.

Práca betónu a výstuže v železobetónových konštrukciách bola možná vďaka výhodnej kombinácii nasledujúcich vlastností:

1) priľnavosť medzi betónom a povrchom výstuže, ku ktorej dochádza počas vytvrdzovania betónovej zmesi;

2) najbližší koeficient lineárnej rozťažnosti betónu a ocele pri t100С, čo vylučuje možnosť vnútorných síl, ktoré môžu zničiť priľnavosť betónu k vystuženiu;

3) bezpečnosť výstuže pred koróziou a priamym pôsobením požiaru.

V závislosti na spôsobe konštrukcie môžu byť železobetónové konštrukcie prefabrikované, monolitické a prefabrikované monolitické. Podľa typu výstuže sa vyznačuje železobetón s pružnou výstužou vo forme oceľových tyčí kruhového alebo periodického profilu as nosnou výstužou. Nosnou výstužou sú profily valcované oceľové - uhlové, kanálové, lúčové a priestorové zvárané rámy z kruhovitej ocele, vnímanie zaťaženia z debnenia a čerstvého betónu.

Najbežnejšie v konštrukcii železobetónu s pružnou výstužou.

Výpočet príkladu dutých jadier

2.4. Vypočítané údaje

Pre triedu betónu B 30

Rb = 17 MPa; Rb, ser = 22 MPa; Rb = 1,2 MPa; R bt, ser = 1,8 MPa; E in = 29000 MPa (pre ťažký betón s tepelným spracovaním),

Pre predpínanie vystuženia triedy At-IV:

Rfn = 590 MPa; Rs = 510 MPa; R s = 405 MPa; E s = 1,9 * 10 5 MPa.

Na spevnenie zváraných ôk a drôtených drôtených tried triedy BP-I:

R = 360 MPa; R s = 265 MPa; E s = 1,7 x 10 5 MPa.

Armatúra sa aplikuje na dorazy formy elektrotermálnou metódou a stlačenie betónu sa vytvorí silou napínacieho zosilnenia, keď dosiahne pevnosť.

B = 30 = 0,5 x 30 = 15 MPa. Betónový produkt vytvrdzuje pomocou tepelného spracovania (proarki).

Predbežné napätie výstuže sa predpokladá ako  sp = 0,6 * R sn = 0,6 * 590 = 354 MPa. Skontrolujte stav

 sp +  sp  R sn;  sp -  sp ≥ 0,3 R sn

Pri elektrotermálnom spôsobe napätia:

 sp = 30 + 360 / 6,3 = 90 MPa

 sp +  sp = 354 + 90 = 444  R sn = 550 MPa

 sp +  sp = 364-90 = 264  0,3 * 590 = 177 MPa

Vypočítame koeficient presnosti výstužného napätia s prihliadnutím na možné odchýlky predbežného napätia výstuže:

Pri kontrole tvorby trhlín v hornej (stlačenej) zóne dosky počas kompresie

Predpätie výstuže s ohľadom na presnosť napnutia

 sp = 0,83 * 354 = 293,82 MPa

Určenie zaťaženia a úsilia

Čistá hmotnosť normatívneho panelu g n 1 = 2750 N / m 2, vypočítaná g 1 = 2750 * 1,1 = 3025 N / m 2

Hmotnosť podlahových konštrukcií: štandardná - 1038 N / m 2, vypočítaná - 1246 N / m 2

Dočasné zaťaženie: krátkodobá regulácia - 1300 N / m 2, vypočítaná-1300 * 1,2 = 1560 N / m 2, dlhodobá regulácia-700 N / m 2,

Ak  n = 0,95 a nominálna šírka panelu 1,5 m, zaťaženia na 1 m budú:

q n1 = (2750 + 4180) * 1,5 * 0,95 = 9875,25 N / m

konštantný výpočet: q1 = (3025 + 5096) * 1,5 * 0,95 = 11572,4 N / m

dočasné dlhodobé regulačné: p n ld = 700 * 1,5 * 0,95 = 997,5

vypočítané zaťaženie: p ld = 840 * 1,5 * 0,95 = 1197 N / m

krátkodobá regulácia: p n cr = 1300 * 1,5 * 0,95 = 1852,5 N / m

rovnaké vypočítané zaťaženie: p cd = 1560 * 1,5 * 0,95 = 2223 N / m

Určujem vypočítanú dĺžku:

L 0 = L n - b 1/2 - b 2/2 = 6180-120 / 2-120 / 2 = 6060 mm

Odhadovaný ohybový moment v dôsledku plného zaťaženia

M = ql 2 0/8 = 14992,4 * 6,06 2/8 = 68,8 kN * m,

kde q = q 1 + p ld + p cd = 11572,4 + 1197 + 2223 = 14992,4 N / m

Odhadovaný ohybový moment z celkovej regulačnej záťaže ( f = 1)

M n = q n l 2 0/8 = 12 725,8 / 6,06 2/8 = 58,41 kN / m

kde q n = q n 1 + p n ld + p n cd = 9875 + 997,5 + 1852,5 = 12725,8 kN / m

Odhadovaný ohybový moment pri konštantnom a kontinuálnom zaťažení pri f = 1

M ld = q n ld l 2 0/8 = 10872,7 * 6,06 2/8 = 49,9 kN / m,

kde q n ld = q n 1 +  n ld = 10872,7 N / m

Ohybový moment z krátkodobého zaťaženia s  f = 1

M cd =  n cd l0 / 8 = 1852,5 * 6,06 2/8 = 8,5 kN / m

Strižná sila na podklade z pôsobenia plného konštrukčného zaťaženia

Q = ql 0/2 = 11572,4 * 6,06 / 2 = 45427 N

2.5 Výpočet pevnosti panelu v priereze normálnom k ​​pozdĺžnej osi.

Vypočítaná výška úseku h 0 = h - a = 22-3 = 19 cm.

Nastavte konštrukčnú schránku pre úsek T podmienkou charakterizujúcou polohu neutrálnej osi v poli M  R b  b 2 b  f h f (h 0 - 0,5 h f)

M = 68,8 * 10 5 2 * h 0 = 2 x 19 = 38 c m, c = 2 h 0 = 38 c m. V tomto prípade Q b = B b / c = 46,5 x 10 5/38 = 122 kN> Q = 45,4 kH, preto podľa výpočtu nie je požadovaná šmyková výstuž.

V rebrách vytvárame štrukturálne rámce výstuže Æ 5 triedy BP-I. Podľa konštrukčných požiadaviek na hĺbku 450 mm na nosnej časti.

l 1 = l 0/4 = 606/4 = rozstup tyčí 151 cm

S = h / 2 = 22/2 = 11 cm a S £ 15 c m, S = 10 cm.

V strednej polovici panelu je možné vynechať priečne tyče, ktoré sú obmedzené na ich zloženie len v podporných častiach. Z konštrukčných dôvodov na upevnenie pozície hornej mriežky rámy k = 1 konštrukčných panelov s ich rozstupmi priečnych tyčí na ich dĺžkach s = 100 mm a v strednej časti s = 200 mm.

Aby sa zabezpečila pevnosť regálov panelu pre lokálne zaťaženie, vo vnútri dutín v hornej a dolnej oblasti prierezu pre mriežky C-1 a C-2 (3BP-I-200) / (3BP-I-200) 36 cm2.

2.4.4. Výpočet panelu na obmedzujúcich stavoch druhej skupiny

Definujte geometrické vlastnosti redukovanej časti

a = E s / E b = 1,9 x 10 5 / 0,29 x 10 5 = 6,55

a * A sp = 6,55 * 9 = 58,9 cm2.

Oblasť zníženej časti

A červená = A + a * A sp + a * A ¢ sp + a * A s + a * A ¢ s = 146 * 3.8 * 2 + (22? 3.8 -3.8), 9 + 5,87 * 1,29 * 2 = = 1845,6 cm2

Statický moment vzhľadom na spodný okraj panelových častí:

S červená = S + a S s0,1 + a S ¢ s0,1 + a S s0,2 + a S s0,2

S červená = 146 * 3,8 * (22-1,9) + 146 * 3,8 * 1,9 + 58,9 * 3 + 5,87 * 1,29 * 3 + 5,87 * 1,29 * 20 = 12520,1 cm3

Vzdialenosť od ťažiska redukovanej časti k spodnej časti panelu

y 0 = S červená / A červená = 12520.1 / 1845.6 = 7 cm; h y 0 = 22-7 = 15 cm

Moment energie redukovanej časti vzhľadom na ťažisko

I červená = I + a A sp y 2 1 + a A ¢ sp y ¢ 2 1 + a A sp y 2 2 + a A ¢ sp y ¢ 2 2

Kde y 1 = 7-3 = 4 cm; y1 = 0; y2 = 7-2 = 5 cm; y ¢ 2 = 15-2 = 13 cm

I červená = 146 * 3,8 3/12 + 146 * 3,8 * 13,1 2 + 146 * 3,8 3/12 + 146 * 3,8 * 5,1 2 + 45,9 * 14,4 3/12 + 45,9 * 14,4 * 4 2 + 41,07 * 4 2 + 5,87 * 1,29 * 5 2 + 5,87 * 1,29 * 13 2 = 135098 cm 4

Moment odporu pre čelnú plochu

W červená = červená / y 0 = 135098/7 = 19300 cm 3

To isté, na stlačenej strane úseku

W ¢ červená = červená / (h 0 -y 0) = 135098 / (22-7) = 9007 cm3

Vzdialenosť od jadra najdlhšie od roztiahnutej zóny (horná) k ťažisku redukovanej časti

r = j n (červená červená / A červená) = 0,85 * 19300/18 45 = 9 cm

kde j n = 1,6- s b / Rb, ser = 1,6-0,75 = 0,85

ten istý, najmenší vzdialený od roztiahnutej zóny (spodná časť)

r inf = 0,85 * 9007/1845 = 4,2 cm

Stanovenie strát predpätia počas napínania výstuže na dorazoch. Predpätie vo vystužení s sp bez straty sa považuje za 0,6 R sn = 0,6 * 590 = 354 MPa.

Pri výpočte strát je koeficient presnosti výstužného napätia jsp = 1. definujeme prvé straty:

- od uvoľnenia napätia vo vystužení s 1 = 1

s sp = 0,03 * 354 = 10,62 MPa

-z teplotného rozdielu s 2 = 0, pretože pri napaľovaní sa tvar s dorazmi zahrieva s panelom.

- pri deformácii betónu s rýchlym dotvarovaním postupne vypočítavame:

Stláčacie sily P1 = A s (s sp - s 1 - s 2) = 9 (354 - 10,6) * 100 = 309 kN

-excentricita sily P1 voči ťažisku redukovanej časti

e 0p = y0 - a p = 7-3 = 4 cm;

stres v betóne počas kompresie

Nastavte hodnotu prenosovej pevnosti betónu z daného stavu

s bp / R bp £ 0,75; potom R bp = s bp / 0,75 = 2,31 / 0,75 = 3,1 MPa 2, podľa odseku 4, b prílohy. VI); M rp je akustický moment kompresných síl rovný P 02 (e 0 p r) s g sp = 0,86

Vzdialenosť od ťažiska redukovanej časti k hlavnému bodu najďalej od natiahnutej zóny:

r = j n (červená červená / A červená) = 0,85 * 19300/18 45 = 9 cm

kde jn = 1,6- (sb / Rb, ser) = 1,6-0,75 = 0,85

Sila predbežného kompresie so všetkými stratami: ak g sp = 0,86

P 02 = g sp (s sp / s los) A s = 0,86 (354-100) * 9 (100) = 196 kN.

M crc = 1,8 (100) * 28950 + 0,86 * 196000 (4 + 9) = 74,02 * 10 5 H * cm = 74,02 kN * m3, m, preto v prevádzkovom štádiu panelu nebude crack. Preto sa výpočet praskania nevykoná.

Skontrolujte, či sa v hornej zóne panelu vytvárajú počiatočné trhliny, keď sú stlačené s faktorom presnosti napnutia g sp = 1,14. ohybový moment v dôsledku hmotnosti panelu M n = 2750 * 6.06 2/8 = 12623 H * m = 12,6 kN * m

g sp P 1 (e 0 p - r inf) - M n R R btp W ¢ pt;

1,14 * 304000 (4-4,2) -12,6 * 10 5 = -11,9 * 10 5 H * cm

R btp W * pl = 1,15 * 13511 * (100) = 15,5 * 10 5 H * cm

kde R btp = 1,15 MP - pre pevnosť betónu zodpovedajúcu ½ triede B 30, ktorá sa rovná 15;

Výpočet dutých jadier (strana 1 zo 4)

Kapitálová výstavba v Rusku a ďalších krajinách sveta naďalej rastie rýchlym tempom. Súčasne sa vyvíjajú základy stavebného priemyslu, vytvárajú sa nové progresívne stavebné štruktúry z rôznych materiálov, teória ich výpočtu sa zlepšuje s rozsiahlym využívaním počítačového softvéru.

Zvláštne postavenie v objeme stavebných materiálov a konštrukcií využívajú železobetónové výrobky na rôzne účely. Železobetón je hlavným stavebným materiálom modernej ľudskosti, využívanej v rôznych oblastiach výstavby, od vývoja podzemného a oceánskeho priestoru až po konštrukciu výškových objektov.

V tomto ohľade musí mať moderný špecialista v oblasti priemyselnej a občianskej stavby schopnosť navrhovať železobetónové konštrukcie.

Návrh týchto štruktúr je komplexom výpočtov a grafických prác vrátane fáz výroby, prepravy a prevádzky konštrukcií. Nákladová efektívnosť a prevádzková spoľahlivosť jednotlivých konštrukcií a budovy ako celku sú z veľkej časti určené rozhodovanými návrhmi.
Problémy konštrukcie železobetónových konštrukcií upravuje SNiP 2.03.01-84 * a vyvíjajú sa v usmerneniach pre návrh železobetónových konštrukcií, ako aj učebníc a monografií.
Cieľom kurzu je získať zručnosti pri navrhovaní železobetónových dutinových dosiek. Vysvetlivka a grafická časť sú priložené k projektu kurzu.

Určte regulačné a konštrukčné zaťaženie pôsobiace na kachle a znížte ich na tabuľku 1.1:

Výpočet predpätej viac dutiny podlahovej dosky pre druhú skupinu limitných stavov

Štátna technická univerzita Saratov

Pomenovaný Gagarin Y.A.

Stavebný, architektonický a cestný inštitút

Oddelenie "Teória konštrukcií a konštrukcia konštrukcií"

Vysvetlivka

na kurzový projekt o disciplíne

obsah

Surové údaje

1. Dĺžka budovy, m - 48 m

2. Stavebná šírka, m - 18 m

3. Výška podlahy, m - 6m

4. Počet poschodí - 4

5. Dočasné regulačné zaťaženie Vn, kN / m 2:

· Dlhé pôsobenie Vln= 6 kN / m2;

· Short V0n= 4 kN / m2;

úvod

Železobetón je kombinácia betónovej a oceľovej výstuže, ktorá je integrálne spojená a spolupracuje v štruktúre.

Základ interakcie betónu a výstuže - prítomnosť adhézie medzi nimi. Vynálezu železobetónu predchádzalo otvorenie cementu - špeciálneho spojiva, ktoré sa môže po pridaní vody k vytvrdnutiu.

V roku 1796 získal Angličan Parker románsky cement pražením zmesi ílu a vápna - prvej cementovej značky v histórii. V nasledujúcich rokoch boli objavené nové receptúry na výrobu cementu. Zmiešaný v určitých pomeroch so štrkom, pieskom a vodou, tvoril cement betón. Vďaka svojim plastovým vlastnostiam (surová hmota môže mať akýkoľvek tvar, ktorý sa potom zachoval po tuhnutí) bol betón v prvej polovici XIX storočia široko používaný počas stavebných prác. Betónové konštrukcie majú vysokú pevnosť v tlaku, odolnosť proti ohňu, odolnosť voči vode, tuhosť a trvanlivosť. Ale oni, rovnako ako každý kameň, nevydržali namáhanie v ťahu, takže ich použitie bolo dosť obmedzené.

Dobrá kombinácia betónu a spevnenia prispieva k úspešnej kombinácii troch fyzikálnych faktorov:

1. spoľahlivá priľnavosť betónu a výstuže

2. takmer identické hodnoty koeficientov lineárnej tepelnej rozťažnosti (približne 10-5)

3. ochrana pred koróziou a ohňom, ktoré vytvárajú pre spevnenie hutné (s dostatočným obsahom cementu) betón

Železobetónové konštrukcie sú základom modernej priemyselnej výstavby. Priemyselné jednopodlažné a viacpodlažné budovy, civilné budovy na rôzne účely, vrátane obytných budov a poľnohospodárskych budov na rôzne účely, sa budujú z železobetónu. Železobetón sa široko používa pri stavbe sila, bunkrov, nádrží, komínov atď.

Výpočtová doska.

1.1. Postup výpočtu predpätého dutého plátu povlaku podľa prvej skupiny medzných stavov pevnosti.

Dutý panel s nominálnou šírkou 1500 mm, veľkosť vrchnej časti BF= 1190 mm. Menovitý rozsah 6000 mm. Odhadovaný rozsah l = 5400 mm.

Výpočet zaťaženia na krytie 1 m 2 je uvedený v tabuľke. 1.

Výpočet vzorky a konštrukcia panelu s dutým jadrom

Je potrebné vypočítať a navrhnúť prefabrikované železobetónové konštrukcie podlahy civilnej budovy s nasledujúcimi údajmi: priečny rozmer1= 6,4 m, pozdĺžny rozostup vnútorných stĺpov l2= 6 m krátkodobé zaťaženie na prekrytí p n = 4000 N / m 2. Nosnými prvkami podlahy je viacdutinový panel s okrúhlymi dutinami, ktorý má menovitú dĺžku 6,4 m, šírku 1,2 m, výšku 22 cm a viacnásobnú montážnu priečku pravouhlého prierezu. Panel sa opiera o skrutku na vrchu. Zaťaženia pôsobiace na prekrytie sú uvedené v tabuľke 1

Definícia nákladov a úsilia Nasledujúce zaťaženia, N / m: krátkodobé regulačné pn = 2800 · 1,2 = 3360, krátkodobé vypočítané p = 3640 · 1,2 = 4380, konštantné a dlhodobé regulačné qn = 5450,1,2 = 6540; konštantné a dlhé vyrovnanie q = 6370 · 1.2 = 7650; celková regulácia q n + p n = 6540 + 3360 = 9900; celkovo vypočítané q + p = 7650 + 4380 = 12030.

Odhadovaný ohybový moment pri plnom zaťažení

odhadovaný ohybový moment z plnej regulačnej záťaže (pre výpočet a odolnosť proti trhline) pri.

rovnaké, od štandardného konštantného a dlhodobého dočasného zaťaženia

to isté z normatívneho krátkodobého zaťaženia

Maximálna bočná sila na podložke z konštrukčného zaťaženia

to isté z regulačného zaťaženia

Tabuľka 1 - Zaťaženie na prefabrikovanom prekrytí

Výber sekcií Pre výrobu prefabrikovaných panelov používame: betón triedy B30, Eb= 32,5 10 4 MPa, Rb= 17 MPa, Rbt= 1,2 MPa, γb2= 0,9; pozdĺžna výstuž - z oceľovej triedy A-II, Rs= 280 MPa, priečna výstuž - z ocele triedy A1, Rs= 225 MPa a Rsw= 175 MPa; výstuže - zvárané oká a rámy; zvárané oká v hornom a spodnom poli sú vyrobené z drôtu triedy BP-I, Rs= 360 MPa s d = 5 mm a Rs= 265 MPa s d = 4 mm.

Panel sa vypočíta ako obdĺžnikový nosník s danými rozmermi b h = 120 22 cm (kde b je nominálna šírka, h je výška panelu). Navrhovanie šiestich dutých panelov. Pri výpočte sa prierez dutého panelu zmenší na ekvivalentnú časť I. Plochu okrúhlych prázdnych priestorov nahradíme obdĺžnikmi tej istej oblasti a rovnakým momentom zotrvačnosti. spočítať:

Znížená hrúbka rebier (odhadovaná šírka komprimovanej police).

Výpočet pevnosti normálnych častí Predbežná kontrola výšky priečneho prierezu podlahového panelu zo stavu zabezpečenia pevnosti pri dodržaní potrebnej krutosti podľa vzorca:

Akceptovaná výška výrezu h = 22 cm je dostatočná. Postoj vo výpočte zadáme celú šírku police Vypočítané podľa vzorca:

Podľa tabuľky. nájdeme výšku stlačenej zóny - neutrálna os prechádza v stlačenej poličke. Sekčná plocha pozdĺžnej výstuže

predbežne prijať 6Ø16A-II, As= 12,06 cm2 a tiež brať do úvahy mriežku C-I 5Br-I-250 / 4Br-I-250 1170 6350 25/20 (GOST 8478-81), As1= 6,1116 = 1,18 cm2; tyče s priemerom 16 mm sú rozdelené dvoma v krajných hranách a dva v jednom strednom okraji.

Výpočet pevnosti šikmých častí. Skontrolujte stav potreby priečneho vystuženia panelov s dutým jadrom, Qmax= 35,5 kN.

Vypočítajte priemet so sklonenou časťou podľa vzorca:

kde - pre ťažký betón; - koeficient zohľadňujúci účinok previsov stlačených políc; v dutinovej jadrovej doske so siedmimi rebrami

kvôli nedostatku kompresného úsilia

Vo vypočítanom naklonenom úseku teda prijímame c = 38 cm, preto sa pri výpočte nevyžaduje priečna výstuž.

Poskytujeme priečnu výstuž z konštrukčných podmienok a umiestňujeme ju postupne

Pri 10 cm v podpierach priradíme priečne tyče o priemere 6 mm triedy AI v oblastiach s dĺžkou ¼ rozpätia. V polovici ½ dielu panelu na pripojenie pozdĺžnych tyčí rámu z konštrukčných dôvodov klademe priečne tyče po 0,5 m. Ak sú pracovné pozdĺžne tyče v spodnej mriežke C-I, môžu sa nosné rámy roztrhnúť do ¼ rozpätia panelu.

Určenie vychýlení Moment uprostred rozpätia plného regulačného zaťaženia M n = 46 000 N m; z konštantného a dlhého zaťaženia Mld= 30 500 Nm; krátkodobé zaťaženie MCD= 15 600 N m.

Definujte približnú metódu deflekčného panelu pomocou hodnôt λlim. Za týmto účelom najskôr vypočítajte:

V tabuľke 2 nájdeme λlim= 16 s výstužou triedy A-II.

Tabuľka 2 - Hodnoty koeficientu λlim v prípadoch, keď sa nevyžaduje testovanie priehybov